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    對于無法取橫向試樣的，可用縱向試樣數據代之，但應乘以該材料橫向和縱向數據的比值，并滿足本規程的要求。
    第12條 制造超高壓容器主要受壓元件的鍛件應按GB226《鋼的低倍組織缺陷及酸蝕試驗法》進行低倍組織檢查，不允許存在裂紋、白點、氣孔、夾渣等缺陷，并按GB1979《結構鋼低倍組織缺陷評級圖》評級，要求一般疏松不超過2級，偏析不超過2級。
    第13條 制造超高壓容器主要受壓元件鍛件的鍛造比應不小于3，對于經電渣重熔冶煉的鋼錠，其鍛造比可不小于2。鍛件性能熱處理（正火、淬火和回火）后應進行力學性能檢驗、硬度測定、晶粒度及非金屬夾雜物檢查。鍛件晶粒度按GB6394《金屬平均晶粒度測定法》檢驗應為5級或5級以上。非金屬夾雜物按GB10561《鋼中非金屬夾雜物顯微評定法》檢驗，硫化物類小于等于2級，氧化物類小于等于2級，二者之和小于等于3.5級。
    響平均溫差，同時也影響傳熱系數。例題二的數據說明溫度對傳熱系數的影響不大，主要是影響平均溫差。現在仍然用A爐中的蒸發器為例說明影響傳熱量的大小（即產汽量的大小）。
    在煙氣流量不變的條件下，假定進口煙氣溫度下降到400℃，先假定離開蒸發器的煙氣溫度不變時，得到煙氣有效放熱量降為原值的56％，平均溫差降為原值的69％，傳熱系數降為原值的96.7％，傳熱量降為原值的66.7％，顯然，此熱量與煙氣放熱量不同，表明傳熱能力大，使離開蒸發器的煙氣溫度必然會下降。經試算后，得到離開蒸發器的煙氣溫度為207℃，此時煙氣有效放熱量為28840kW，傳熱量為28822kW，兩者相符。熱量為原值的58％，即產汽量為51400kg/h。選用多種煙氣流量數值和煙氣溫度數值，可以算出各個平衡點，平衡點組成的曲線示于圖13中。當煙氣量不變時，溫度與產汽量也是直線關系。
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